从表5、6可以得出，水泥稳定碎石无侧限抗压强度、劈裂强度均随着养生龄期的增长而不断增大，并且在前28 d强度增长速率较快，后期逐渐缓慢，到90 d趋于稳定。由此可以得出，水泥稳定碎石前期的养生至关重要[11]。
　　3.3水泥剂量对水泥稳定碎石强度的影响分析
　　水泥稳定碎石的增强效应是指水泥稳定碎石的力学强度随着水泥剂量增长率与水泥剂量增量的比值。
　　由表5、6可得，水泥稳定碎石的无侧限抗压强度与劈裂强度的水泥增强效应随着龄期的增长逐步减小。以90 d水泥稳定碎石力学强度作为效应稳定点，水泥剂量从3.5%～4%增加到4%～4.5%，其无侧限抗压强度分别增加16%与8%，劈裂强度分别增加17%与10%。由此可知，3.5%～4%的水泥增强效应明显优于4%～4.5%，因此建议实际施工中选用水泥剂量在35%～4%。
　　4水泥稳定碎石力学强度关系
　　基于GTM法的水泥稳定碎石的无侧限抗压强度与劈裂强度在不同因素影响下具有大致相同的变化规律，鉴于此，对二者关系进行研究。表7为不同龄期、不同水泥剂量下RWG、RPG以及RWG/RPG。
　　由表7可得，基于GTM法水泥稳定碎石在不同龄期、不同水泥剂量下的无侧限抗压强度与劈裂强度的比值RWG/RPG范围为9.82～10.58，平均值为10.21，由此可以建立二者之间的关系为
　　RPG=RWG/10.21（1）
　　由式（1）得到通过测试不同龄期的无侧限抗压强度而获得相应的劈裂强度参考值，该相关关系的确定对于快速获取路面结构设计参数具有重要意义。
　　5结语
　　（1） 相对于振动成型法而言，GTM法可以使材料形成更高的强度，无侧限抗压强度提高23%，劈裂强度提高25%，并且其成型机理可以真实地反映道路结构的实际受力状态。
　　（2） 水泥稳定碎石无侧限抗压强度、劈裂强度均随着养生龄期的增长而不断增大，并且在前28 d强度增长速率较快，后期逐渐缓慢，到90 d趋于稳定。由此可以得出，水泥稳定碎石前期的养生至关重要。
　　（3） 水泥稳定碎石的无侧限抗压强度与劈裂强度的水泥增强效应随着龄期的增长逐步减小。以90 d水泥稳定碎石力学强度作为效应稳定点，水泥剂量在35%～4%和4%～45%时，其无侧限抗压强度分别增加16%与8%，劈裂强度分别增加17%与10%。由此可知，35%～4%的水泥增强效应明显优于4%～45%，因此建议实际施工中选用水泥剂量为3.5%～4%。
　　（4） 基于GTM法水泥稳定碎石在不同龄期、不同水泥剂量下的无侧限抗压强度与劈裂强度的比值RWG/RPG范围为9.82～10.58，平均值为10.21，由此建立二者之间的关系为RPG=RWG/1021。

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