膨胀土动力变形性能的影响因素试验研究(2)
从图1可以看出,不同初始主应力方向角和围压下,膨胀土的应力应变曲线呈3个阶段的变化趋势:准弹性变化阶段、塑性屈服阶段和塑性破坏阶段。当围压相同时,随着初始主应力方向角的增大,膨胀土的动态剪切应力逐渐减小,塑性破坏时的破坏应力也逐渐减小,表明初始主应力方向角越大,膨胀土抵抗变形的能力越低。这是因为,当初始主应力方向角为0° 时,试样承受轴向压力,土体被逐渐压密,土体颗粒间紧密接触,因此动态剪切应力较大;而随着初始主应力方向角的增大,试样的受力状态逐渐由压缩变为拉伸,土体颗粒之间的连接作用被破坏;当初始主应力方向角为90° 时,试样所受的压应力最小,而拉应力最大,此时动态剪切应力最小。
当初始主应力方向角一定时,随着围压的增大,产生相同应变,膨胀土的动态剪切应力也逐渐增大。分析其原因为:随着围压的增大,土体试样逐渐被压密,土体颗粒之间的间距减小,膨胀土的密实度增大,粘聚力和内摩擦角逐渐增大,因此动态剪应力逐渐增大;另外,围压会使土体的内部结构发生改变,改变了土体颗粒之间的排列顺序,抑制荷载下土体发生的软化变形,且围压越大,抑制作用越明显。
2.2含水率和干密度对应力应变的影响
测定不同含水率(19%、22%和25%)、干密度(1.46 g·cm-3、1.55 g·cm-3、1.63 g·cm-3)和围压(50 kPa、100 kPa、150 kPa)组合下膨胀土的应力应变变化曲线,研究含水率和干密度对膨胀土应力应变的影响,试验结果见图2。
从图2可以看出,当外界条件相同时,随着含水率的增大,膨胀土产生相同应变时对应的动态剪切应力逐渐降低,且随着含水率的增大,降低的趋势逐渐减小。例如从图2中的(c)可以看出,当ρ=1.46 g·cm-3,p=150 kPa,动态剪应变为4%,含水率由19%增大至22%、25%时,动态剪应变由86.1 kPa减小至465 kPa、405 kPa,降低幅度分别为465%和12.9%。这是因为,膨胀土吸水后,土体颗粒在其周围形成一层结合水膜,且含水量越大,结合水膜厚度越大,对土体颗粒之间的润滑作用越显著,土体颗粒之间的摩擦力越小,因此动态剪切应力越小。
从图2中的(b)、(e)和(h)可以看出,当其他外界条件一定时,随着土样干密度的增大,产生相同剪切应变时,需要的动态剪切应力越大,例如当围压为100 kPa,含水率为22%,干密度由1.46 k·cm-3增大至155、163 kg·cm-3,产生4%的剪切应变时,对应的动态剪切应力分别为43.5、521、55.6 kPa。这是因为,随着干密度的增大,土体颗粒之间的接触点逐渐增多,膨胀土密实度逐渐提高,土体抵抗剪切变形的能力也逐渐提高,因此动态剪切应力逐渐增大。
3动荷载作用下膨胀土的剪切模量
3.1初始主应力方向角对动态剪切模量的影响
保持膨胀土的含水率为22%,干密度为1.55 g·cm-3,测定不同围压时膨胀土的动态剪切模量随初始主应力方向角的变化,研究初始主应力方向角对动态剪切模量的影响,结果如图3所示。
从图3可以看出,当围压一定时,随着初始主应力方向角的增大,产生相同剪切应变时需要的动态剪切模量逐渐减小。这是因为膨胀土具有各向异性,试样压实仅是沿着竖直方向分层压实的,当初始主应力方向角为0° 时,最大主应力为竖直方向,此时膨胀土竖向强度最大、水平强度最小;随着初始主应力方向角的增大,竖向强度减小而水平强度增大。因此试样破坏时动态剪切应力逐渐减小,动态剪切模量随之减小。
3.2含水率和干密度对动态剪切模量的影响
测定不同含水率、干密度和围压组合下膨胀土的动态剪切模量,研究含水率和干密度对膨胀土动态剪切模量的影响,试验结果见图4。
从图4可以看出,其他条件保持不变时,随着含水率的增大,膨胀土产生相同剪切应变时对应的动态剪切模量逐渐降低,且当含水率大于22%时,随着含水率的增大,动态剪切模量的变化趋势放缓。分析其原因为:膨胀土中含有无数的亲水性粘土颗粒,随着含水率的增大,土体颗粒表面吸附的水膜厚度增大,土体颗粒之间的距离减小,土体颗粒之间的粘结强度随之降低。另外,水膜的出现降低了土体颗粒之间的相互摩擦力,因此含水率越大,动态剪切模量越小。当含水率超过22%后,含水率超过了膨胀土的塑限,相同条件下土体颗粒的吸水能力减弱,水膜厚度的增长幅度减小,因此动态剪切模量随含水率增大而减小的趋势放缓。
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