摘 要：本文介绍了胜利埕岛油田馆陶组油层胶结强度低，泥质含量高，水敏性强，油层井段长，夹层大，层间差异大，油层出砂严重，传统的一次性挤压砾石充填防砂管柱经过现场应用不适用该油田的状况，结合井下TSOP防砂理论，重新优化设计了分段二次压裂--充填防砂工艺，经过现场施工应用，该工艺增油效果明显。

　　关键词：埕岛油田 大井段油层 防砂管柱 优化设计 工艺

　　一、分段二次压裂--充填防砂管柱优化设计

　　分段二次压裂--充填防砂工艺是根据同一个油层中每个小层的不同渗透率、不同泥质含量，每一段

　　按照设计参数分段进行施工，当第一段施工完后，在进行下一段的施工之前，视两段之间跨度长短，选择是否下空心桥塞或皮碗封进行支撑，要通过科学、准确的计算将第二段防砂管柱及底部密封插头插入第一段防砂工具内腔，进行下一段的防砂施工。

　　通过对高渗透地层压裂防砂机理和高渗透地层增产机理的分析，我们以CB25A-6井防砂为例，来阐述通过优化管柱如何实现分段压裂--充填防砂工艺。

　　1.设计参数的确定

　　CB25A-6井地层疏松、泥质含量高，造成生产过程中泥质、粉砂质颗粒的运移，堵塞了出油通道，地层深部的渗透率因生产过程中的微粒运移使产量不断下降。因此，本井采用分段二次压裂-充填防砂，以大排量、高砂比施工， 压开地层裂缝，并能尽可能实现端部脱砂。但该井为斜井，清水携砂能力差，因此选用交联压裂液作为携砂液，达到提高砂比，提高填砂效果，压开地层，提高裂缝导流能力的目的。

　　2.防砂管柱的确定

　　2.1第一段防砂管柱的确定

　　由于该井油层底界距人工井底180.7 m，所以要采取填砂至距油层底部10米左右或在距油层底部5m处打一空心桥塞，以做托砂之用，减少环空填砂量，一般考虑成本或避免空心桥塞下滑，通常采用填砂方式，该井采用填砂方式。

　　第一段防砂油层顶部存在裸露油层，采用设计开发的一种无套压RF充填封隔器，该工具具有如下特点：

　　a、具有液压座封、一趟管柱即可完成封隔器座封、地层充填、环空充填及丢手的优点。

　　b、具有独特的正转倒扣丢手机构，可保证工具顺利丢手和起出，可降低砾石充填成本，提高充填质量。

　　c、具有将石英砂一次充填到油气井产层管外的空洞处和割缝油管与套管的环形空间，形成高效能的挡砂屏障。

　　2.2第二段压裂--挤压防砂管柱的确定：

　　a、第二段油层底界1430.8m距离第一段油层顶界1464.5m为33.7m，跨度较大，在防砂管柱底部接上皮碗封或在下防砂管柱之前首先距油层底界5m～6m处打一空心桥塞起到托砂作用，并底部带密封插头，加压插入与第一段防砂丢手鱼腔内。

　　b、根据油层性质，进行高压挤压充填，为保证携砂液不往第一段油层中进，避免携砂液分流而提前脱砂，使地层填实、填饱，在原防砂管柱的基础上加以改进、优化：在防砂管底部增加一段密封油管短节（内径76mm，长度1m～2m）和一定位短节（内径62mm）；在内部冲管上增加与密封油管短节配套的密封活塞，为保证密封效果，在活塞本体上增加2道密封圈。当冲管下入防砂管内腔底部时，由于定位短节内径小于密封活塞外径，冲管不能继续下入，这时可以调配冲管使密封活塞在密封油管短节内部，以达到密封的效果。

　　d、一是确定30-40m接一个扶正器，便于防砂管柱的打捞；二是在信号筛管底部接一个安全接头，其外径由原来126mm该为110mm，有利于携砂液的流通。

　　二、防砂施工应用及效果

　　分段二次压裂--充填防砂工艺在CB4C-1井使用后，砂比达70%，施工过程中无异常现象，CB4C-1井施工前日产液12.8t，日产油12.4t；施工后日产液27.5t，日产油24.9t，增油效果明显。

　　三、结语

　　经过胜利埕岛油田CB16B-1、CB6B-6等21口井的应用表明，分段压裂--挤压充填防砂工艺完全可以满足埕岛油田地质要求，该工艺管柱与常规管柱相比具有如下优点：

　　1.可以实现对目的层进行挤压和充填施工，其他层封闭，可避免层间串通，保证施工的针对性、有效性及均匀性；

　　2.可完成多层以上的油层挤压和充填施工，保障每一段油层的环空填满、填实，延长防砂有效期；

　　3.可在井筒一定半径内形成密实的高渗透带，降低油井生产压差，且可形成多级挡砂屏障，具有弥补地层亏空、实现油井增产、防砂效果理想的特点。

　　4.在分段二次压裂--挤压充填防砂管柱中所使用的充填工具及防砂管，在保证工具性能和质量的前提下，可进行优化选择，择优使用。

　　参考文献：

　　[1]高喜龙、杨鹏飞，埕岛油田油藏类型及成藏模式

　　[2]刘利，埕岛油田馆陶组油藏开发调整技术政策研究

　　[3]张素玲，埕岛油田馆上段开发方案优化研究。

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