【摘 要】通过对大秦线故障点标定装置测距准确性的调查、分析，采用继电保护起动原理，解决了既有故标装置在多支路情况下无法判断故障方向的问题，采用“电抗法”测距原理进行测定距离、故障指示器指示方向等多种测距方式进行组合，通过综合分析，判定故障发生位置，提高了大秦线故障测距准确性的问题，缩短了故障查找时间，现场应用效果良好。采用增加修正系数的方法，解决供电线较长造成的故障测距误差大的问题。

　　【关键词】大秦线；故障测距；多方式；准确性

　　1 引言

　　大秦线是我国一条重要的重载货车通道，随着大秦铁路运输能力的快速提升，2010年大秦线年运输任务已突破4亿吨大关，在这样的运输形势下，必须尽可能的压缩故障停电时间，一旦发生故障，长时间停电进行检查，势必对运输任务的顺利完成造成影响，为此提高故障测距的准确性，以便迅速、准确地找到故障发生位置，为快速、及时地排除故障赢得时间，显得极为重要。

　　2 影响故障点标定装置测距准确性的原因分析

　　通过对大秦线故障点标定装置（以下简称故标装置）的准确性调查、分析，发现影响大秦线故标准确性的原因主要有：

　　2.1 站场股道多，接触网电位电抗计算不准确

　　大秦线湖东站、茶坞站等站场供电方式均为直接供电方式，故障测距采用的“电抗法”原理进行测距的，测距公式为：L=X/X0。

　　式中：X为故障电抗；X0为接触网单位电抗。

　　受站场股道影响，目前接触网单位电抗难度太大，无法计算准确，导致故标装置产生误差。

　　2.2 既有故障测距原理导致在多支路情况下无法判别故障发生方向

　　接触网多支路的情况主要发生在站场，每个车站都有多条股道，少则5、6股道，多则十几股道，尤其是大型编组站，股道数可能达到几十条，一旦接触网发生故障，现有的故障点标定装置（以下简称故标装置），虽然能够计算出故障点距离牵引变电所的距离，但往往误差较大，如果能判断出是哪个股道路出现故障，就缩小故障查找范围，以弥补测距误差的影响。

　　但是根据现有的故标测距原理分析，无论是AT供电方式下的“上、下行电流比” 测距原理、“AT中性点吸上电流比” 测距原理、 “吸馈比” 测距原理，还是直供方式下的“电抗逼近法”测距原理，均是根据故障电流是从电源侧流向故障点的原理进行计算的。实际上，站场接触网是在牵引变电所馈线上网点之后开始分股道路供电的，而牵引变电所的故标装置电流采集均来自牵引变电所的馈线电流互感器，因此故标装置只能判断出从哪个电流互感器流向故障点的，每条馈线只对应T、F线各一台电流互感器，也就是说只能判断出是哪条馈线发生了故障，而无法判断具体是哪个股道上接触网发生故障。

　　2.3 接触网分相位置距离变电所位置较远对故障测距准确性的影响

　　由于受坡道、弯道路、隧道等的影响，大秦线多处接触网分相位置距离变电所位置较远，其中最远一处距离变电所达5km，导致变电所上网点的位置不在供电臂的始端，这样就形成了供电臂为两个支路的情况。

　　这种情况与车站接触网类似，故标装置同样也不能准确判断故障发生的方向。但与车站不同的是，这种情况只有两个方向，而且两个方向供电距离一般情况下也不相同，如图一，A、B间距离小于B、C间距离，如果故障指示距离大于A、B两点间距离，则表明故障点应在B、C间，一旦故障距离小于A、B间距离，则无法准确判断故障方向。这种情况下只能向两个方向巡视，故障查找时间长。

　　2.4 供电臂末端供电线较长对故障测距精度的影响

　　这种方式下对测距的影响比较隐蔽，往往不容易发现。

　　根据“上、下行电流比”故障测距原理，故障点距离变电所长度为：

　　该计算公式是基于上、下行距离均等、阻抗均衡的条件下的。

　　式中：I1为故障时刻上行馈线电流；I2为故障时刻下行馈线电流；D为供电臂长度

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