ε（t）=εi（τ）+εc（t）+εs（t）+εT（t）+εm

　　式中：εi（τ）——加载时初应变；εc（t）——时刻t>τ时的徐变应变；εs（t）——收缩应变；εT（t）——温度应变；εm——测量系统应变误差。

　　本桥施工过程的应力动态跟踪测试确保了主桥在施工过程的安全。应力监测结果遵循理论计算轨迹，说明施工过程中主梁截面应力正常，符合设计要求。整个施工控制过程理论计算准确，应变测试结果正常，为主桥的安全、顺利合龙提供了丰富的理论、实测数据和可靠的技术保障。

　　4.主桥线形控制

　　线形观测是为了反映各节段施工完成前后或某一特定时段内主梁的实际线形情况，它是控制成桥线形最主要的依据之一。分段施工的预应力混凝土连续刚构桥，由于各“T”的施工是相对独立的，因此当两个“T”合龙时，两合龙端头的高度差就必须控制在容许的范围内。另一方面，成桥后的桥面线形应是平顺的，而不能有明显的折线或波浪起伏。通过对各个施工工况梁段标高的测量，分析各个工况标高的实际变化值，与计算值进行比较，预测下一个梁段的立模标高。测量基准点为标高观测的固定水准点设置在岸边永久不动的位置上，整个施工过程的所有标高测量的基准均由此引出；测量基点设置在0号块上的中心位置，每个0号块布置2个基点，并用红色油漆作出明显的标记，编号为0和0'号，而后各节段的标高均由0号引出，0'基点作为复核点。基点每浇注3个节段校验一次；标高测量点布置如图8所示。

　　在施工过程中，对每一截面进行立模、混凝土浇筑前、混凝土浇筑后、张拉预应力钢束前、张拉预应力钢束后的标高观测，观察各点的挠度及箱梁曲线的变化历程，以保证箱梁悬臂端的合龙精度及桥面线形。

　　考虑施工条件下各种因素计算实际工况下各施工段的施工控制高程，某施工段立模前提供该施工段立模标高。该立模标高为施工段底板下缘最前端中线上立模标高。

　　立模标高=设计标高+计算所得的预拱度+挂篮变形

　　施工修正值为挂篮施工自重变形和模板变形的影响值，通过挂篮试验、施工实测获得。施工单位根据施工立模标高和桥面横坡值，确定立模的其他控制点标高[3]。

　　计算中的各相关参数需考虑混凝土实测弹性模量、成桥实际几何尺寸等的现场信息反馈来确定相关参数，使计算状态尽可能与实际相符。许多预应力混凝土大跨度连续刚构桥中跨跨中位置出现不同程度的下挠现象，出现下挠的原因是多方面的，主要包括运营期间混凝土徐变、预应力损失、长期温度交替变化等，由于各影响因素受混凝土材料、外界环境等随机条件不同而不同，所以无法准确确定跨中下挠量与各影响因素的关系。只能根据现有的计算条件对运营阶段桥梁标高变化情况进行大致分析，确定桥梁预拱度，在施工阶段对桥梁进行预抬高[4]。

　　图9～图10给出了沱江特大桥左右幅裸梁顶面设计成桥标高、施工控制成桥标高及实测成桥标高随里程变化曲线。

　　由上图合龙后全桥测点通测数据与设计标高、监控标高对比显示，实测梁顶标高与设计成桥标高及监控成桥标高之间的误差总体上较小，除个别测点稍微偏高，其余点均满足误差要求，线形控制总体较为满意。

　　5.温度观测

　　对于悬臂浇注施工的预应力混凝土连续刚构桥，温度变化是影响主梁悬臂端挠度的主要因素之一。温度变化包括整体温度变化（大气温度影响）和局部温度变化（日照影响）两个部分[5]。

　　在连续刚构桥的悬臂施工阶段，结构本身是静定的，因此整体温度变化不会改变结构的内力分布。对于主梁而言，整体温度变化只会引起梁体沿纵向伸缩，而不会引起梁体沿竖向的挠曲变化或横向的偏移；对于主墩而言，整体温度变化只会引起墩身沿竖向伸缩，而不会引起墩身沿纵、横向的偏移。对于主墩的竖向伸缩，可以通过对整体温度变化的测量，以理论计算的方法进行估计。而局部温度的变化则十分复杂，其不但会引起结构内力分布的改变（如日照单面墩壁），而且会引起结构应力分布的改变，同时还会引起结构的各个方向的挠曲、偏移。

　　充分地了解结构因温度变化引起的位移、应力改变，才能确定在当前荷载作用下，结构的真实位移、应力状态。通过对结构的不同部位进行温度观测，摸清箱梁日照温差和季节温差的情况，分析其对挠度产生的影响，指导箱梁的下一步施工。施工监控时主要考虑的是双板墩日照横向温差对悬臂施工标高的影响，对于这种影响，在全桥温度最均匀时实施桥梁线形测量基本上可消除。现场温度测试如实反映了桥梁结构在温度下的变形情况，与规范规定的温度梯度模式吻合较好[6]。

　　6.结论

　　对沱江特大桥桥墩、主梁结构线形和截面应力进行实时监测和调整，确保大桥施工安全和线形符合规范及设计要求。

　　（1）采用不同的有限元分析软件，对沱江特大桥建立了施工控制计算模型，采用设计计算的主要参数和设计计算中假定的施工工序进行了施工阶段控制验算，并根据实际施工测量数据对这些参数进行了分析拟合。

　　（2）本桥主梁应力监测断面（墩底、墩顶、悬臂根部、二分之一悬臂、合龙段）的实测应力值与理论应力值基本吻合，数据变化较有规律，这也反映出该桥的预应力钢束张拉是有效的、符合设计要求的。个别截面的实测值较理论值偏大，这主要是由仪器误差、材料及尺寸偏差、温度应力、收缩徐变、施工荷载等因素造成的。从整个施工过程应力变化趋势及线形标高数据上看，施工过程是正常的，未发现异常或危及结构安全的情况。

　　（3）本桥各梁段施工过程中，实际立模标高与指令标高基本吻合，施工变形也与理论值基本一致。合龙后裸梁顶面中线实测标高与相应理论标高吻合很好，表明在施工过程中主梁线形控制得当，合龙后整体线形平顺，达到预期目标，满足设计要求。

　　（4）现场温度测试如实反映了桥梁结构在温度下的变形情况，与规范规定的温度梯度模式吻合较好。

　　（5）本桥合龙段两端相对差控制在2.0cm范围内，主梁轴线偏位控制在1.0cm之内，全桥整体状态良好，满足规范及设计要求。

　　参考文献

　　[1] 徐君兰.大跨度桥梁施工控制[M].北京：人民交通出版社，2000.

　　[2] 葛耀君.分段施工桥梁分析与控制[M].北京：人民交通出社，2003.

　　[3] 程翔云.悬臂施工中的预拱度设置[J].公路1995.（7）：9～11.

　　[4] 孙学先、张慧、张兆宁.位移反分析在梁桥悬臂施工线形控制计算中应用[J].兰州交通大学学报，2006.12（25）：49-52.

　　[5] 邓凤学.大跨度连续梁桥悬臂浇筑施工的挠度控制分析[J].铁道建筑，2008（3）：23-25.

　　[6] 周敉、宋一凡、赵小星.预应力混凝土桥梁悬臂浇筑的施工控制[J].长安大学学报，2005（6）：46-47.

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