3.1 荷载分析

　　工况一：自重作用下结构位移和应力。

　　工况二：满载荷，负载靠近高架时的结构位移和应力。

　　工况三：满载荷，负载位于横梁中间时的结构位移和应力。

　　工况四：满载荷，负载靠近低架约2.5m时的结构位移和应力。

　　贝雷片接头的强度校核。因自重作用下承载最小，计算时考虑其余三种工况。

　　a）工况二载荷 b）工况三载荷 c）工况四载荷

　　图2 模型加载图

　　3.2 结果分析

　　通过四种工况计算结果分析，得出如下结论：

　　3.2.1 （工况二、工况三、工况四的最大位移分别为12.3mm、20.9mm、14.9mm小于允许变形37.5mm；最大应力分别为-207～169MPa、-119～137MPa、-189～182MPa低于16Mn钢，许用应力[σ]=230MPa。

　　3.2.2 高低龙门架结构各个工况下的位移均小于许用位移，满足刚度要求。工况二、三下的极值应力均小于高低龙门架材质需用应力，满足强度要求。

　　3.2.3 工况四的极值应力为238MPa，略超材料许用应力[s]=230MPa。但该极值应力发生在载荷加载点上，存在应力集中现象。除去应力集中，极值应力约为231MPa，发生在横梁竖杆上，满足强度要求。

　　3.2.4 横梁贝雷片接头剪切强度校核。通过有限元计算，各个工况下横梁横杆最大轴向拉力Tmax=450000N，发生在计算工况三，贝雷片接头承剪面积A=80×25×2=4000mm2，最大接头切应力tmax=T/A=112.5MPa小于材料需用切应力[t]=345/1.5×0.6=138MPa，所以横梁接头安全。

　　4 结束语

　　4.1 计算时没有考虑风载荷和温度应力，建议大风工况禁止施工。

　　4.2 计算工况四载荷加载位置距离低柱为2.5m。由于高低柱的结构不同，载荷偏向低柱时，应力上升较快，建议施工时，载荷尽量远离低柱。

　　4.3 计算时冲击系数K2取1.2。T梁垂直运移和水平运移时，要求低速平稳，防止速度大起大落产生较大冲击。

　　4.4 T梁运移时，两台高低龙门架起重设备要求同步，避免T梁倾斜造成其中一台高低龙门架负载过大。现场派专人指挥同时要有备用发电机和卷扬机，防止吊梁中途故障。

　　4.5 文中给出高低龙门架主体结构的应力水平和变形情况，专门校核的节点除外，没有考虑其他结构连接部位，所以在安装和使用时要加强对节点部位的检查和加固，如加强横梁及长短柱的斜撑等。使用时派专人检查并留有检查记录。

　　总体而言，通过加强各部件联结性能、地基处理与格构柱的承载以及门架整体稳定性，高低门架有很强的实用性，再通过结构力学与有限元分析验算得出的应力与位移等参数控制以指导现场施工和便于工程管理，从而保证工程安全可靠，为类似工程提供一定的参考。

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